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GB/T9112—2钢制管法兰类型与参数GB/T9124—2钢制管法兰技术条件3法兰的型式与尺寸3.1PN.PN1.、PN1.PN2.5和PN4.MPa平面带颈平焊钢制管法兰的型式应符合图1的规定，尺寸应符合表1～表5的规定。2PN.PN1.、PN1.PN2.5和PN4.MPa突面带颈平焊钢制管法兰的型式应符合图2的规定，尺寸应符合表1～表5的规定。N2.MPa平面带颈平焊钢制管法兰的型式应符合图3的规定，尺寸应符合表6的规定。4PN2.和PN5.MPa突面带颈平焊钢制管法兰的型式应符合图4的规定，尺寸应符合表6和表7的规定。N11.、PN15.和PN26.MPa突面带颈平焊钢制管法兰的型式应符合图5的规定，尺寸应符合表7～表1的规定。兰的技术要求4.1法兰的技术要求应符合GB/T9124的规定。2法兰在不同温度下的无冲击工作压力应符合GB/T9124—2附录A（标准的附录）的规定。
在国家标准GB/T18742《冷热水用聚管道系统》中，所有规格管材的壁厚也不小于2.mm，这显然并不是出于耐压能力的考虑，而是考虑到热熔连接的可靠性和可能的划痕等因素对管材的影响。特别是对划痕比较敏感的PB管，更不能做的太薄。综上所述，对于可靠性要求很高的地板采暖的管材，的壁厚不应小于2.mm，所以PB和PEX管的耐压优势在管材口径小而且温度和压力条件又不苛刻的地板采暖得不到充分的体现。
的城市配水管网随着城市的发展，已经走过了上的历程。城市长期发展的不可预见性、给水管网及道路的自身特点、管材质量、施工中的技术水平、接头处的管件连接方式、管网的腐蚀、当地的地质活动等诸多因素，使得目前城市的给水管网除了不断新建外还对原有管道进行持续的更新、改造。但由于种种客观因素，更新改造原有管网异常棘手，在有些地区重新铺设管道几乎是不可能的；有些地区即便可以重新铺设，但的协调压力及高昂的费用也是难以承受的，而且主干管网多不允许长时间停水。

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编辑：在铁水包内采用喷吹各种含镁料剂的铁水脱硫方式，近年来在世界各地为转炉冶炼备料的实践中均占据了的地位。这类方法尽管了足够高的脱硫指标和可靠的工业运行，但仍有其薄弱之处。是向铁水中喷入镁剂的用量有限，其极限值仅为10~13kg/min。在喷吹镁与石灰的混合料及单喷吹颗粒镁时，镁的喷吹用量通常都在7~13kg/min。如果喷镁用量此范围，会使处理过程不稳并相应地大幅度增加铁损失。
但多年来我国钢渣的综合利用率仅为10%,技术处理不能满足后期的深加工利用。目前,除了提取钢渣中的部分金属铁之外,大部分钢渣没有得到有效利用,这与部《大宗工业固体废物综合利用十二五规划》要求达到的75%的指标仍有很大差距,与发达国家综合利用率接近的水平更是相差甚远。大部分钢企在钢渣产生后,只将大块的钢渣进行简单磁选,剩下的就卖到社会上,甚至是免费处理。而钢渣处理企业将钢渣分选后,选出渣钢和磁选粉再卖给钢厂,剩余的尾渣除了少部分卖给水泥厂以外,大部分被无组织地堆弃,造成环境污染、土地占用和资源浪费。
如此低的硫分配系数使得难以在转炉冶炼中实现深脱硫，并导致炼钢生产在技术及经济上的消耗。无论是在高炉炼铁，还是在转炉炼钢当中都不了金属有效脱硫所需的热动力条件，因此进行高炉炼铁及转炉炼钢过程中的深脱硫研究，在技术及经济上都是不可取的。而合理的作法是将脱硫过程从高炉及转炉中分离出来。这就可简化烧结高炉转炉生产流程降低生产成本。将脱硫从高炉及转炉中分离出来，使高炉炉外脱硫成为设计大型联合钢厂和重要工艺环节，在冶炼低硅铁的同时不必再为转炉中的精炼进行代价很高的高炉炉外脱硅。


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光整锌花板[Ⅰ组表面]：外观均匀一致，无表面缺陷;[Ⅱ组表面]：允许有轻微划伤、压痕、大小不均的锌花。正常锌花板[Ⅰ板表面]：允许有小蚀点、大小不均的锌花暗斑、气力条纹、轻微划伤和压疤、小的铬酸盐钝化处理缺陷、小的锌点和结疤。[Ⅱ组表面]：除允许Ⅰ组的缺陷外，还允许有不大于1mm边裂，局部轻微锌层起伏、轻微折痕、宽度不大于2mm轻微镀锌厚边及因原板锈点形成的轻微麻点。对于冲压件，选用光整锌花板。

增加冷却速度到3℃／s，对两个加热温度，断面收缩率增加至50%。这些样品的显微组织包括针状铁素体和大量残余奥氏体。随后在变形期间转变为马氏体，增加塑性变形和产生较高的伸长率和断面收缩率。另一方面，马氏体能强烈抵抗颈缩，因此包含大量残留奥氏体的样品显示出较广的工程应力－应变曲线和较低的屈服强度（较小的颈缩区域）。当冷却速度增加，屈服强度增加，与较低的珠光体数量有关，而低强度铁素体和一些奥氏体的出现，与其它研究人员的研究相同。
唐山地震时，一座电厂有多处从焊缝开裂造成建筑的破坏。焊接接头由熔合区和热影响区组成。熔合区的特征是具有明显的化学成分不均匀性，引起组织的不均匀性，可见贝氏体、马氏体和贝氏体+马氏体的复合组织，因而常常是焊接接头弱的环节。在高应变低周疲劳载荷作用下，断裂大部分发生在焊接熔合区。在对Ⅲ级钢筋进行可焊性试验时，发现了断裂发生在热影响区的拉伸断口，呈明显的脆性断裂特征。钢筋的焊接性能主要决定于含碳量和碳当量Ceq、焊缝及热影响区的硬度Hmax等。